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桿之間，并涂凡士林來減小摩擦。動態沖擊的應變速率為1500、2300、3000、3500和4000 s-1,每個應變速率條件重復3次實驗，無縫鋁管取平均值作為該合金的真實應力-應變曲線。采用Graff試劑(84 mL H2O+15.5 mL HNO3+0.5 mL HF+3g CrO3)對拋光后的樣品進行腐蝕，利用4XC-MS金相顯微鏡觀察合金的顯微組織，利用Talos F200X透射電鏡對沖擊前后試樣的微觀組織進行觀察。

宋卓等通過拉伸試驗研究了不同應力狀態下的Ti-Al層狀復合板各項異性行為，發現Ti-Al層狀復合板沿軋制方向的抗拉強度和斷后伸長率比垂直軋制方向更好。研究了鋁銅結構動態沖擊響應行為，發現由于并聯結構顯著的剪切機制的引入，使得其動態屈服強度和能量耗散均大于串聯結構。作為防護裝甲材料，抗沖擊性能是7B52疊層鋁合金的一項重要指標，因此本文以7B52疊層鋁合金為研究對象，探究不同加載方向下的7B52疊層鋁合金的動態沖擊力學性能、微觀斷裂模式及斷裂機理，為7B52疊層鋁合金的應用提供理論指導。1500、2300、3000和4000 s-1應變速率下不同加載方向的應力-應變曲線，由圖可知，不同加載方向下的曲線趨勢基本一致，均先發生彈性變形后進入屈服階段，然后發生均勻塑性變形，直至斷裂合金。當應變速率為1500 s-1時，不同加載方向下的應力-應變曲線基本一致，合金流變應力緩慢增加。當應變速率為2300 s-1時,從ND方向加載的曲線發生了明顯的變化，結合宏觀圖片,此時樣品塑性變形加劇，且變形集中在7A52軟層。而從RD方向沖擊時，無縫鋁管合金之間可以協調變形，表現出較好的抗沖擊能力，因此曲線變化不大。由圖4c和圖4d可以看出，當應變速率在3000 s-1以上時，從ND及RD方向加載曲線變化趨勢相似。合金經過屈服變形階段之后，進入塑性變形階段。由于高應變速率的作用，導致合金中位錯密度急劇增加，故表現出較高的加工硬化率,而此時因塑性功大部分轉化為熱量來不及散去，引起局部溫升，造成局部組織發生熱軟化，合金中應變硬化效應及熱軟化效應共同作用引起流變應力波動。此時曲線區別在于從RD方向加載合金屈服強度大于ND方向，原因在于從RD方向加載時兩層合金相互協調共同參與加工硬化效應，無縫鋁管而從ND方向加載時大部分變形集中在7A52軟層，因此從RD方向加載其屈服強度大于ND方向加載。