步驟5:鋼水靜置；步驟6:澆鑄。作為優選，所述鋁脫氧劑是鋁鐵或者鋁粒。作為優選，所述轉爐出鋼過程中，
控制出鋼結束后鋼液中[A l]為O.020%O.070%所述LF精煉過程中，
控制爐渣中各組分的質量百分數分別為CaO:40%62%SiO2:2%10%A1203:25%30%MgO:8%13%TFe:彡 O.8%FeO:彡 O.8%;其它S10%所述鈣處理過程中，噸鋼加入鈣的質量是1225kg作為優選，所述軟吹過程中，軟吹時間持續1020min軟吹流量為2050NL/min0作為優選，所述RH真空處理過程中，RH真空處理時間持續1525min真空度
控制為<lOOPa作為優選，所述鋼水靜置時間持續1020min作為優選，采用本發明提供的
方法生產的抗HIC
6061鋁管中，夾雜物是CaS-CaO-A l2O3系夾雜物，所述CaS-CaO-A l2O3系夾雜物中各組分的質量百分數分別為CaS25%55%CaO:25%55%;A l2O3:20%45%MgOS15%,一種抗hic
6061鋁管的生產
方法
技術領域：本發明涉 及
鋼鐵冶煉
技術領域。其中，
鋁板CaO和 Al2O3結合生成鋁酸鈣。采用本發明提供的
方法生產的抗HIC
6061鋁管中，夾雜物是CaS-CaO-A l2O3系夾雜物，其中，CaO和Al2O3結合生成鋁酸鈣，鋁酸鈣的熔點低、膨脹系數小。當采用HFW工藝對其進行焊接時，鋼基體受熱和被擠壓過程中，CaS膨脹，CaS周圍的鋁酸鈣膨脹系數小，使得CaS-CaO-A l2O3系夾雜物的膨脹系數接近鋼基體，從而，CaS-CaO-A l2O3系夾雜物與鋼基體一起膨脹，避免了由夾雜物導致的鋼基體撕裂，杜絕了鋼基體中的微裂紋，提高了抗HIC
6061鋁管的生產合格率。具體實施例
方式為了深入了解本發明，下面結合具體實施例對本發明進行詳細說明。基于本發明提供的采用HFW工藝生產的抗HIC
6061鋁管的生產
方法包括以下步驟步驟I:轉爐出鋼采用鋁脫氧劑脫氧。其中，轉爐出鋼過程中，
控制出鋼結束后鋼液中[A l]為O.020%O.070%步驟2:LF精煉。其中，LF精煉過程中，
控制爐渣中各組分的質量百分數分別為Ca0:40%62%Si022%10%A1203:25%30%MgO8%13%TFeO.8%FeOO.8%;其它10%O步驟3:鈣處理和軟吹。其中，鈣處理過程中，噸鋼加入鈣的質量是1225kg;軟吹過程中，軟吹時間持續1020min軟吹流量為2050NL/min步驟4:RH真空處理；其中，RH真空處理過程中，RH真空處理時間持續1525min真空度
控制為(IOOPa0步驟5:鋼水靜置；其中，鋼水靜置時間可以持續1020min步驟6:澆鑄。其中，采用本發明提供的
方法生產的抗HIC
6061鋁管中夾雜物是CaS-CaO-A l2O3系夾雜物，CaS-CaO-A l2O3系夾雜物中各組分的質量百分數分別為CaS:25%55%CaO:25%55%;A l2O320%45%MgOS15%其中，CaO和 Al2O3結合生成鋁酸鈣。采用本發明提供的
方法生產的抗HIC
6061鋁管中，夾雜物是CaS-CaO-A l2O3系夾雜物，其中，CaO和Al2O3結合生成鋁酸鈣，鋁酸鈣的熔點低、膨脹系數小。當采用HFW工藝對其進行焊接時，鋼基體受熱和被擠壓過程中，CaS膨脹，CaS周圍的鋁酸鈣膨脹系數小，使得CaS-CaO-A l2O3系夾雜物的膨脹系數接近鋼基體，從而，CaS-CaO-A l2O3系夾雜物與鋼基體一起膨脹，避免了由夾雜物導致的鋼基體撕裂，杜絕了鋼基體中的微裂紋，提高了抗HIC
6061鋁管的合格率。實施例II轉爐下渣量6.2kg/噸鋼；轉爐出鋼過程中，采用鋁鐵脫氧，鋁鐵的加入量為 2.5kg/噸鋼，出鋼結束后鋼液中[A l]含量為O.038%2LF精煉過程中爐渣各組分的質量百分數
控制為CaO:44.387%Si02:9.213%Al2O327.590%MgO:9.457%TFe:0.409%FeO:0.597%;其它:8.756%3LF精練結束即進行鈣處理，噸鋼加入鈣為17kg;鈣處理后軟吹14分鐘，軟吹流量
控制在38NL/min4軟吹結束進行RH真空處理，RH真空處理時間為20分鐘，真空度為90Pa真空處理結束后，鋼水靜置16分鐘。之后進行連續澆鑄。5通過掃描電鏡能譜觀察，鋼中CaS-CaO-A l2O3系夾雜物的各組分質量百分數為CaS32.56%CaO:31.37%,Al2O3:29.81%MgO:3.73%Si02:2.53%實施例2I轉爐下渣量6.7kg/噸鋼；轉爐出鋼過程中，采用鋁粒脫氧，鋁粒的加入量為Ikg/噸鋼，出鋼結束后鋼液中[A l]含量為O.052%2LF精煉過程中爐渣各組分的質量百分數
控制為CaO:46.912%Si02:9.386%Al2O322.351%MgO:10.004%TFe:0.398%FeO:0.625%;其它:5.722%3LF精練結束即進行鈣處理，噸鋼加入鈣為19kg;鈣處理后軟吹16分鐘，軟吹流量
控制在32NL/min4軟吹結束進行RH真空處理，RH真空處理時間為22分鐘，真空度
控制為87Pa真空處理結束后，鋼水靜置14分鐘。之后進行連續澆鑄。5通過掃描電鏡能譜觀察，鋼中CaS-CaO-A l2O3系夾雜物的各組分質量百分數為CaS27.27%CaO:42.69%A1203:21.02%MgO:7.24%Si02:1.78%以上所述的具體實施
方式，對本發明的目的
技術方案和有益效果進行了進一步詳細說明，所應理解的以上所述僅為本發明的具體實施
方式而已，并不用于限制本發明，凡在本發明的精神和原則之內，所做的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發明的保護范圍之內。權利要求 1.一種抗HIC
6061鋁管的生產
方法，其特征在于，依次包括以下步驟 步驟I:轉爐出鋼采用鋁脫氧劑脫氧；步驟2LF精煉；步驟3:鈣處理和軟吹；步驟4:RH真空處理；步驟5:鋼水靜置；步驟6:澆鑄。2.根據權利要求I所述的生產
方法，其特征在于，所述鋁脫氧劑是鋁鐵或者鋁粒。3.根據權利要求2所述的生產
方法，其特征在于，所述轉爐出鋼過程中，
控制出鋼結束后鋼液中[A l]為O.020%O.070%所述LF精煉過程中，
控制爐渣中各組分的質量百分數分別為CaO:40%62%Si022%10%A1203:25%30%MgO8%13%TFeSO.8%FeOSO.8%;其它S10%所述鈣處理過程中，噸鋼加入鈣的質量是1225kg4.根據權利要求3所述的生產
方法，其特征在于，所述軟吹過程中，軟吹時間持續1020min軟吹流量為2050NL/min5.根據權利要求4所述的生產
方法，其特征在于，所述RH真空處理過程中，RH真空處理時間持續1525min真空度
控制為<lOOPa6.根據權利要求5所述的生產
方法，其特征在于，所述鋼水靜置時間持續1020min7.根據權利要求6所述的生產
方法，其特征在于，采用本發明提供的
方法生產的抗HIC
6061鋁管中，夾雜物是CaS-CaO-A l2O3系夾雜物，所述CaS-CaO-A l2O3系夾雜物中各組分的質量百分數分別為CaS:25%55%CaO:25%55%A1203:20%45%MgOS15%其中，CaO和Al2O3結合生成招酸隹丐。全文摘要本發明公開了一種抗HIC
6061鋁管的生產
方法，屬于
鋼鐵冶煉
技術領域。該
方法依次包括以下步驟轉爐出鋼采用鋁脫氧劑脫氧；LF精煉；鈣處理和軟吹；RH真空處理；鋼水靜置；澆鑄。采用該
方法生產的抗HIC
6061鋁管中夾雜物是CaS-CaO-A l2O3系夾雜物，其中，CaO和Al2O3結合生成鋁酸鈣。當采用HFW工藝對其進行焊接時，鋼基體受熱和被擠壓過程中，CaS膨脹，CaS周圍的鋁酸鈣膨脹系數小，使得CaS-CaO-A l2O3系夾雜物的膨脹系數接近鋼基體，從而，CaS-CaO-A l2O3系夾雜物與鋼基體一起膨脹，避免了由夾雜物導致的鋼基體撕裂，杜絕了鋼基體中的微裂紋，提高了抗HIC
6061鋁管的生產合格率。
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